一、破碎腔優(yōu)化改造方案

在圓錐破碎機破碎腔優(yōu)化改造中，設(shè)計方案的主導方針是：簡便、實用，主要部件安裝尺寸不變，方便安裝維護，節(jié)省投資，優(yōu)化破碎效果。用階梯型破碎腔，在不變原設(shè)計破碎比、破碎機結(jié)構(gòu)尺寸不增大的條件下，把破碎機嚙角增大，平行帶加長。

(1)原破碎腔基本上是直線型，排礦石的寬度在很大程度上決定著產(chǎn)品的粒度和處理能力。礦石進入破碎腔后，受到可動錠的沖擊破碎及礦石之間的研磨撞擊后進入平行帶。進入平行帶的礦石，一方面繼經(jīng)受到可動镕的沖擊破碎，一方面不斷排出破碎腔。由于平行帶較短，礦石在乎行帶內(nèi)被沖擊破碎次數(shù)少，礦石之間相互撞擊機會減少，所以排礦中細粒級含量低(表l、表2)，新生細粒級較少。這說明有部分礦石通過平行帶沒有很好破碎就排出了破碎腔。分析其原因，有以下幾方面：1)礦石進入平行帶后，受到兩錐面間的擠壓沖擊，在其他方面沒有約束力，只有物料之間的阻礙，所以在破碎過程中不可避免地存在著擴散，這就提供了礦石在擴散方向存在較大尺寸的機會。2)部分礦石在平行帶內(nèi)受到一次沖擊破碎，達不到產(chǎn)品粒度要求。3)礦石在進入平行帶前獲得了較大的動能，有些礦石在乎行帶內(nèi)未受到?jīng)_擊破碎就飛出破碎腔。4)礦石在破碎腔內(nèi)停留時間較短，破鋅腔內(nèi)容納的礦石量少，使礦石之間相互擠壓、摩擦、碰撞機會減少，就使一些長條形或扁平狀礦石得不到破碎就排出了破碎腔。

(2)優(yōu)化改造后的破碎腔，對上部破碎腔，采用層壓破碎原理，設(shè)計為梯形結(jié)構(gòu)，嚙角較小，可以嚙住較大礦塊，使之破碎。同時形成礦石在上部破碎腔作短暫停留機會，增加了破碎腔內(nèi)礦石充填率，使礦石之間的沖擊及滑動摩擦增加，較好地利用了礦石在被破碎時形成的動能，使物料之間相互碰撞形成顆粒之間的二次粉碎。上部破碎腔的物料對平行帶內(nèi)的物科形成“楔形壓頭”，可以較好地阻止平行帶內(nèi)物料的擴散，使其待到較好地破碎。下部平行帶加長，增加了礦石在乎行帶內(nèi)被沖擊破碎次數(shù)，以得到較細的破碎產(chǎn)品。

二、優(yōu)化改造腔型效果

1. 破碎效果得到改善

通過試用優(yōu)化改造后的破碎機腔型，檢測結(jié)果如表3、表4 所列。

(1)檢測數(shù)據(jù)(表1-表4)表明：腔型優(yōu)化改造后，破碎效果有明顯改善。排礦細粒級增加，細碎排礦中-15mm粒級含量由44.85%增至60.47%，增加了15.62%；+20mm粒級含量由26.13%降至16.33%，降低了9.8%；中碎排礦-15mm粒級含量由22.80%增至28.78%，增加了5.98%，中碎排礦最大粒級由75mm降至50mm，+50mm粒級含量由21.28%降至6.38%，降低了14.9%。

(2)腔型優(yōu)化改造前后，系統(tǒng)粒度組成比較如圖3、圖4，從圖中表明：腔型優(yōu)化改造后，系統(tǒng)粒級降低。

(3)細碎破碎比增加。根據(jù)檢測數(shù)據(jù)計算知，原腔型破碎機比為33.6/16.0=2.10，新腔型破碎比為33.6/14.5=2.32，破碎比增加0.22。

(4)檢測計算表明：細碎腔型改造后，處理每噸原礦新生-15mm粒級含量提高0.15t，每小時新生-15mm粒級增加51.83t，通過能力略有增加。

2. 電耗降低

功耗測試表明，細碎機腔型優(yōu)化改造后，電耗明顯下降。原腔型處理每噸原礦電耗0.960KW·h；新腔型處理每噸原礦電耗0.804KW·h，處理每噸原礦電耗降低0.102KW·h；原腔型生產(chǎn)每噸-15mm礦石電耗2.025KW·h，新腔型生產(chǎn)每噸-15mm礦石電耗1.327KW·h，生產(chǎn)每噸-15mm礦石電耗降低0.698KW·h。

3. 循環(huán)負荷率降低

系統(tǒng)流程考察結(jié)果表明，細碎機腔型改造后，循環(huán)負荷率為1.25-1.40，較改造前降低0.3左右。

結(jié)語：

圓錐破碎機腔型優(yōu)化改造，在不改變破碎機結(jié)構(gòu)尺寸和安裝形式的條件下，通過改造破碎壁和扎臼壁幾何形狀，改善了破碎效果，投資小，安裝使用方便，是老式圓錐破碎機改造的最經(jīng)濟簡便、技術(shù)先進、效果明顯的途徑。優(yōu)化改造田錐破碎機腔型，對減少碎礦開機臺數(shù)，降低磨機入磨粒度，提高磨機處理能力，具有明顯效果。